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可提供棒材，棒材174ph對應(yīng)，板材/板材/帶材。

熱處理拉伸強度MPa屈服強度MPa伸長率％HRC。

H900≥1314≥1177≥10≥40。

H925≥1177≥1070≥10≥38。

圖12所示為平均晶粒尺寸（D）與Z和峰值應(yīng)力之間的關(guān)系。

本分析僅使用淬火前達到穩(wěn)定狀態(tài)時的那些案例。

因此，平均晶粒尺寸（D）相當于全部動態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸（DS）。

根據(jù)前面所述，要去除應(yīng)變對晶粒尺寸的影響和建立動態(tài)再結(jié)晶晶粒尺寸與Z間的正確關(guān)系，排除部分再結(jié)晶試樣就非常關(guān)鍵。

如圖所示，當Z或峰值應(yīng)力下降時，DRX晶粒尺寸明顯下降。

當應(yīng)變速率為0.1s-1，變形溫度為1000℃時，所獲得的***小晶粒尺寸為11μm17-4phsst。

公式（9）中Z的指數(shù)－0.25與鋼的－0.11和－0.4的傳統(tǒng)文獻數(shù)據(jù)一致。

另外，公式中（10）中DS的指數(shù)－0.8在所報道的單相材料的－0.7和－0.8的范圍之內(nèi)。

為了確定T＝950℃，應(yīng)變速率為1s-1的變形條件，本研究中確定了DRX條件下的***大的Z和峰值應(yīng)力；這里，可利用公式（9）把穩(wěn)態(tài)晶粒尺寸估計為5.4μm，利用公式（8）將應(yīng)變估計為1.27。

不幸的是對熱壓縮試驗來說，1.27的應(yīng)變有點大。

然而，要記住，是對***初晶粒尺寸為105μm進行了這些分析。

無可爭辯的事實是傳統(tǒng)非連續(xù)動態(tài)再結(jié)晶（DDRX）條件下再結(jié)晶晶粒尺寸實際上與***初晶粒尺寸無關(guān)。

然而降低初始晶粒尺寸，臨界和穩(wěn)態(tài)應(yīng)變將會降低，在相對而言較低的應(yīng)變時可能會達到大Z參數(shù)下的全DRX。

換句話說，致密的初始顯微組織中較高的晶界頻率會增加潛在的成核位置，這反過來加速奧氏體的再結(jié)晶過程。

然而，還要指出的是該圖像對***初晶粒尺寸為105μm的17－4PH不銹鋼有效。

當***初晶粒尺寸不同時，臨界和穩(wěn)態(tài)應(yīng)變（實線）也將不同，因此應(yīng)繪制另外一張圖。

換句話說，在熱變形研究中，要考慮特定溫度和應(yīng)變速率條件下***初晶粒尺寸對DRX范圍的影響。

【摘要】：17-4PH不銹鋼具有高強度、高硬度以及良好的耐腐蝕性,廣泛應(yīng)用于透平葉片、航空航天、核廢物桶等,其中某些復雜精密的關(guān)鍵核心部件,長期工作在惡劣環(huán)境下易導致局部損傷而引起整體失效,從而影響機械的工作效率及安全運行。

本文以17-4PH不銹鋼為基材,針對不同工作環(huán)境下零部件對綜合力學性能的要求,研究激光固溶處理在17-4PH不銹鋼上的應(yīng)用,并分析激光固溶區(qū)的綜合力學性能和組織。

通過大量系統(tǒng)的工藝實驗,發(fā)現(xiàn)隨著激光功率的增大或掃描速度的減小,激光輸入能量逐漸增加,17-4PH不銹鋼激光固溶硬化層的深度和硬度呈上升趨勢;黑化和預熱對增加激光固溶硬化層深度都具有一定作用,但預熱使不銹鋼表面更容易熔化,熔池呈典型的拋物線狀,且較高的預熱溫度導致時效后激光固溶層硬度下降;矩形光斑能量分布均勻,有利于高能量密度低速下的激光固溶。

在此基礎(chǔ)上,進一步對25×8mm激光矩形光斑的工藝參數(shù)進行探索,對17-4PH不銹鋼采用了不同的激光固溶工藝,并測試了其力學性能。

隨著激光固溶程度的加深,17-4PH不銹鋼激光固溶層整體綜合力學性能有所提升,其中激光固溶硬化層的深度從0.89mm逐漸增加至2.83mm,***高維氏硬度從430HV上升至500HV,抗拉強度從基體的890MPa提升到激光固溶區(qū)的1300MPa,沖擊韌性和延伸率有一定量的提高,而其摩擦磨損性能和傳統(tǒng)固溶時效效果基本相同,綜合力學性能完全達到甚至部分超過傳統(tǒng)固溶時效的效果,滿足激光固溶性能要求。

***后,研究17-4PH不銹鋼激光固溶硬化層的微觀結(jié)構(gòu)并分析其強化機理,結(jié)果顯示:激光快速加熱快速冷卻的特性有利于高密度位錯、空位等顯微缺陷的形成17-4ph板料規(guī)格,時效后析出的ε-Cu、NbC等第二相質(zhì)點與高密度位錯的交互作用使得位錯運動能量增高,從而提升了硬化層硬度以及強度17-4ph板料規(guī)格。

另外,激光固溶時效后存在較多的殘余奧氏體,適量殘余奧氏體的存在有利于組織強韌性的提高。

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